58mw燃?xì)忮仩t操作規(guī)程 清灰裝置高效運(yùn)行提高鍋爐運(yùn)行效率

大型火力發(fā)電機(jī)組脫硝系統(tǒng)被控對(duì)象具有大遲延、大慣性、受干擾因素多以及不同負(fù)荷下的被控對(duì)象模型變化大等特性,傳統(tǒng)的PID控制不能滿足控制要求.為解決這一問(wèn)題,利用遞推最小二乘法(recursiveleastsquare,RLS)建立了脫硝系統(tǒng)模型,并基于階梯式廣義預(yù)測(cè)控制算法構(gòu)建了脫硝系統(tǒng)優(yōu)化控制策略,同時(shí)將該策略應(yīng)用于依托電廠.實(shí)踐結(jié)果表明:無(wú)論是穩(wěn)態(tài)工況還是復(fù)雜的變負(fù)荷工況,脫硝優(yōu)化控制策略都能夠很好地控制脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度,大大降低了NOx濃度的波動(dòng),減少了尿素使用量,實(shí)現(xiàn)了脫硝系統(tǒng)穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

3）輔助控制系統(tǒng)除氧器的壓力和水位控制系統(tǒng)、空氣預(yù)熱器冷暖的溫度控制系統(tǒng)、加藥系統(tǒng)等構(gòu)成了58mw燃?xì)忮仩t操作規(guī)程的輔助控制系統(tǒng)。

一、臥式鍋爐1、傳熱特性：廢氣氣流水平流動(dòng)，熱氣流向上，在同一個(gè)斷面上廢氣溫度上高下低，溫度場(chǎng)實(shí)際分布與設(shè)計(jì)相差很大，換熱不好，受熱面利用效果不好。當(dāng)廢氣條件變化時(shí)，鍋爐產(chǎn)汽量下降嚴(yán)重相應(yīng)的鍋爐出口廢氣溫度大幅升高?；蛘哒U氣條件下，蒸汽產(chǎn)量達(dá)不到應(yīng)達(dá)到的產(chǎn)量。2、廢氣阻力：為解決上述問(wèn)題，只有提高廢氣流速（一般為11~13m/s），提高廢氣流速的結(jié)果是增大了鍋爐廢氣阻力（鍋爐設(shè)計(jì)一般為800~1000Pa，實(shí)際運(yùn)行一般要達(dá)到1000~1100Pa），也即增加窯尾系統(tǒng)阻力。3、漏風(fēng)：鍋爐灰斗一般為下部通長(zhǎng)灰斗，與爐墻結(jié)合面太長(zhǎng)，同時(shí)排灰點(diǎn)太多或太長(zhǎng)，這樣，在設(shè)計(jì)尤其是在安裝過(guò)程中密封困難且隨著鍋爐運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)及啟停爐次數(shù)的增加，由于爐墻、灰斗、爐墻與灰斗結(jié)合面、排灰口與灰斗結(jié)合面的變形，鍋爐漏風(fēng)會(huì)隨鍋爐運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)而增加。4、汽水循環(huán)：一、由于增加強(qiáng)制循環(huán)泵，使鍋爐本體增加耗電量；二、由于強(qiáng)制循環(huán)泵是在相對(duì)高壓高溫狀態(tài)下運(yùn)行，強(qiáng)制循環(huán)泵易損件較多，維護(hù)比較困難；三、如果強(qiáng)制循環(huán)泵不能及時(shí)維修，對(duì)鍋爐的安全將產(chǎn)生影響。5、鋼耗：在與立式鍋爐同等廢氣流速的條件下，由于換熱不好，相同廢氣及蒸汽參數(shù)條件時(shí)的鋼耗將大于立式鍋爐。提高廢氣流速后，其鋼耗將小于立式鍋爐。6、清灰：鍋爐受熱面管道是單根垂直布置，管壁附著的粉塵下落方向與受熱面管道不產(chǎn)生交叉，這樣表面上看容易保證清灰效果，但實(shí)際上：由于鍋爐廢氣流速高，鍋爐前部清下來(lái)的灰容易被廢氣帶入后部，鍋爐結(jié)構(gòu)不合理時(shí)，后部容易堵灰。采用連續(xù)清灰方式時(shí),可以解決這個(gè)問(wèn)題。7、占地：占地面積大，對(duì)于已投產(chǎn)的水泥廠往往不容易布置鍋爐或者鍋爐進(jìn)出口廢氣管道很長(zhǎng)而進(jìn)一步增加窯尾系統(tǒng)阻力。

時(shí)導(dǎo)致蒸汽壓力p上升；換熱管傳熱面積H的多少，不會(huì)影響出力、熱效率；只有鍋爐本體的傳熱面積多少，才會(huì)影響出力、熱效率。

由于新升級(jí)的控制柜需要監(jiān)控的點(diǎn)數(shù)較多，舊3#DCS控制站余量不足，組內(nèi)決定將3#及1#控制站結(jié)合，組建新的控制站。對(duì)原DCS室控制柜進(jìn)行線路設(shè)計(jì)，將鍋爐外圍的煤氣控制閥、煤氣切斷閥、電動(dòng)風(fēng)閥、點(diǎn)火控制器以及煤氣主管壓力、流量，蒸汽主管的壓力、流量等信號(hào)走線并按設(shè)計(jì)進(jìn)行安裝。

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